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西門子驅(qū)動(dòng)負(fù)荷分配方案詳解及案例分享

作者:小編 時(shí)間:2023-12-30 20:45:48 點(diǎn)擊:

在多機(jī)共同驅(qū)動(dòng)同一個(gè)負(fù)載的系統(tǒng)中,由于機(jī)械連接的材料及方式,實(shí)際負(fù)載的不均勻分布等原因,將會(huì)造成各電機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的實(shí)際轉(zhuǎn)速出現(xiàn)瞬時(shí)偏差的情況。

1. 1常見(jiàn)的場(chǎng)景

  • 齒輪箱嚙合連接

圖1 齒嚙合連接

由于加工、安裝、老化磨損等導(dǎo)致齒隙,進(jìn)而從動(dòng)齒與主動(dòng)齒的速度不一致,即:

Vdriven≠Vdriving

其中,

Vdriven:從動(dòng)齒輪線速度;

Vdriving:主動(dòng)齒輪線速度;

  • 長(zhǎng)軸機(jī)械耦合連接

圖2 長(zhǎng)軸機(jī)械耦合連接

由剛體及阻尼體構(gòu)成,在電磁轉(zhuǎn)矩與負(fù)載轉(zhuǎn)矩的作用下,整個(gè)機(jī)械系統(tǒng)出現(xiàn)了“扭轉(zhuǎn)”的過(guò)渡過(guò)程,將造成兩套驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)輸出的轉(zhuǎn)速出現(xiàn)瞬時(shí)偏差,即:

  • 彈性耦合連接

圖3 彈性耦合連接

負(fù)載(包括摩擦,機(jī)械負(fù)載等)與電磁轉(zhuǎn)矩的偏差造成多機(jī)傳動(dòng)之間的耦合連接出現(xiàn)相對(duì)位移,進(jìn)而造成各個(gè)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)之間的瞬時(shí)速度不一致,即:

ω1≠ω2

其中,

ω1:驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)1的角速度;

ω2:驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)2的角速度;

1.2 負(fù)荷分配控制方案

負(fù)荷分配要求變頻器運(yùn)行于矢量控制模式,帶電機(jī)編碼器或不帶編碼器均可。負(fù)荷分配的控制方案主要包括:

  • 主從控制
  • Droop控制

不同的控制方案各有優(yōu)缺點(diǎn),適用場(chǎng)景也不盡相同。下面就為大家?guī)?lái)詳細(xì)的介紹。

2 主從控制

主從控制包括下述多種方案:

  • 速度控制加轉(zhuǎn)矩控制
  • 速度環(huán)飽和加轉(zhuǎn)矩限幅

從機(jī)直接采用轉(zhuǎn)矩控制可能出現(xiàn)動(dòng)態(tài)過(guò)程振蕩、連接斷開(kāi)時(shí)飛車等情況,下面主要介紹一種改進(jìn)的轉(zhuǎn)矩控制方案。

2.1 過(guò)程分析

首先,從電機(jī)運(yùn)動(dòng)方程來(lái)分析:

Te=TL+GD^2 dn/dt (2-1)

其中:

Te:電機(jī)電磁轉(zhuǎn)矩;

TL:電機(jī)軸端負(fù)載轉(zhuǎn)矩,包括機(jī)械負(fù)載、摩擦、風(fēng)阻等;

GD^2:機(jī)械轉(zhuǎn)動(dòng)慣量,包括電機(jī)及機(jī)械設(shè)備;

n:電機(jī)實(shí)際轉(zhuǎn)速;

dn/dt:電機(jī)轉(zhuǎn)速變化率;

從這個(gè)方程來(lái)看,在機(jī)械系統(tǒng)一定的情況下,電機(jī)轉(zhuǎn)速的變化決定于電機(jī)輸出的電磁轉(zhuǎn)矩及其軸端的負(fù)載轉(zhuǎn)矩。

接下來(lái),分析上述應(yīng)用場(chǎng)景下的動(dòng)態(tài)和穩(wěn)態(tài)過(guò)程:

  • 動(dòng)態(tài)過(guò)程
  • 上述動(dòng)態(tài)過(guò)程由于多種因素首先造成電機(jī)實(shí)際轉(zhuǎn)速不一致,而這將進(jìn)一步造成電機(jī)軸端負(fù)載分配不均勻。若采用的主從控制方式:主機(jī)速度控制+從機(jī)力矩控制方式,即從機(jī)力矩取自主機(jī),而主機(jī)軸端與從機(jī)軸端負(fù)載不一致,根據(jù)公式(2-1)在從機(jī)的電磁轉(zhuǎn)矩與負(fù)載轉(zhuǎn)矩產(chǎn)生偏差,直接影響到從機(jī)的實(shí)際轉(zhuǎn)速,而主從實(shí)際轉(zhuǎn)速的不同,由于機(jī)械之間的耦合,將會(huì)影響到主機(jī)軸端的負(fù)載情況,由于主機(jī)采用速度閉環(huán)控制,其輸出轉(zhuǎn)矩將發(fā)生變化,傳遞到從機(jī),循環(huán)往復(fù),此時(shí)將很容易導(dǎo)致系統(tǒng)振蕩,無(wú)法進(jìn)入到穩(wěn)態(tài)過(guò)程,嚴(yán)重的情況甚至?xí)p壞設(shè)備,無(wú)法正常工作。
  • 穩(wěn)態(tài)過(guò)程
  • 進(jìn)入到穩(wěn)態(tài),此時(shí)主從設(shè)備之間的相對(duì)運(yùn)動(dòng)趨于0,轉(zhuǎn)速基本一致,進(jìn)而負(fù)荷分配也趨于一致。

通過(guò)上述分析,即使給定值系統(tǒng)已固定的情況下系統(tǒng)依然無(wú)法快速進(jìn)入穩(wěn)定狀態(tài),而出現(xiàn)系統(tǒng)振蕩的情況。

2.2 方案配置

根據(jù)2.1節(jié)的動(dòng)態(tài)與穩(wěn)態(tài)的過(guò)程分析,主從控制的目標(biāo)依然是速度及轉(zhuǎn)矩的一致性,但是需要保證動(dòng)態(tài)的過(guò)渡過(guò)程是收斂的,快速進(jìn)入到穩(wěn)定狀態(tài)。

據(jù)此提出如下的主從控制方案:主機(jī)速度調(diào)節(jié)器為PI控制+從機(jī)速度調(diào)節(jié)器為P控制,且將主機(jī)速度調(diào)節(jié)器的積分控制分量傳遞給從機(jī)做轉(zhuǎn)矩補(bǔ)償。

圖4 主從方案配置

速度調(diào)節(jié)器PI的控制特點(diǎn):

  • 比例控制P輸出控制量的大小決定于偏差量,即Kp??n(TN),或者說(shuō)P控制是一類有差控制;
  • 積分控制I輸出控制量是偏差量的累積,KI?∑(i=1,N)?n(Ti),對(duì)于一階激勵(lì)來(lái)講是可實(shí)現(xiàn)無(wú)差控制。

對(duì)于主機(jī)來(lái)講采用速度調(diào)節(jié)器為PI控制,實(shí)現(xiàn)工藝(一般都是一階激勵(lì))轉(zhuǎn)速的轉(zhuǎn)速無(wú)差控制,在動(dòng)態(tài)過(guò)程中由于從機(jī)的速度調(diào)節(jié)器采用P控制,從而使從機(jī)的實(shí)際轉(zhuǎn)速與通過(guò)機(jī)械耦合的主機(jī)轉(zhuǎn)速形成速度偏差,這樣與由上述描述的應(yīng)用場(chǎng)景所造成的偏差趨勢(shì)是一致的,進(jìn)而實(shí)現(xiàn)了從機(jī)與主機(jī)的“解耦合”,減小主從之間動(dòng)態(tài)過(guò)程所產(chǎn)生偏差的強(qiáng)耦合影響,減小系統(tǒng)振蕩的程度。

穩(wěn)態(tài)時(shí),由于?n→0,那么完全決定于積分控制量。由于主從采用一致的積分控制,從而實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)速一致性與負(fù)荷均勻分配的實(shí)現(xiàn)。

優(yōu)點(diǎn):

  • 有效解決主從驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的強(qiáng)耦合所帶來(lái)的動(dòng)態(tài)過(guò)程的系統(tǒng)振蕩;
  • 實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)速一致與負(fù)荷均勻分配的控制目標(biāo);
  • 由于都采用速度閉環(huán)控制,原則上不會(huì)出現(xiàn)轉(zhuǎn)矩控制模式的飛車情況;

缺點(diǎn):

  • 主從控制結(jié)構(gòu)的不同,需要額外控制邏輯管理主從關(guān)系等。

2.3 使用條件

對(duì)于低速大轉(zhuǎn)矩應(yīng)用,控制精度要求較高的情況,推薦采用帶編碼器的矢量控制。原因在于矢量控制的模型切換,較低轉(zhuǎn)速運(yùn)行時(shí),若無(wú)編碼器運(yùn)行時(shí)系統(tǒng)相當(dāng)于開(kāi)環(huán)控制,速度調(diào)節(jié)器輸出為0,顯然是無(wú)法實(shí)現(xiàn)圖4的主從控制方案。

圖5 低速下無(wú)編碼器矢量控制的輸出特性

2.4 參數(shù)設(shè)置

實(shí)現(xiàn)從機(jī)速度調(diào)節(jié)器P控制,引入主機(jī)的積分控制量作為附件轉(zhuǎn)矩給定的參數(shù)設(shè)置方案。

1)設(shè)置速度調(diào)節(jié)器P模式+附加轉(zhuǎn)矩給定,參數(shù)設(shè)置如下:

2)設(shè)置速度調(diào)節(jié)器P模式+積分控制器強(qiáng)置模式,參數(shù)設(shè)置如下:

2.5 案例分析

轉(zhuǎn)爐傾動(dòng)系統(tǒng)是典型大比例減速比齒輪嚙合的多機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)。如圖6所示是一類典型傾動(dòng)系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖。

圖6 轉(zhuǎn)爐傾動(dòng)系統(tǒng)驅(qū)動(dòng)示意圖

圖中展示了4套驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)通過(guò)齒輪嚙合,共同驅(qū)動(dòng)傾動(dòng)機(jī)械及負(fù)載(爐內(nèi)鋼水)。其控制目標(biāo)是4臺(tái)電機(jī)轉(zhuǎn)速一致,負(fù)荷均勻分布。但是,由于齒輪嚙合方式帶來(lái)的問(wèn)題是齒隙,如圖7所示。

圖7 齒輪嚙合帶來(lái)的齒隙

這將導(dǎo)致4臺(tái)電機(jī)的轉(zhuǎn)速在瞬態(tài)會(huì)出現(xiàn)轉(zhuǎn)速不一致的情況。進(jìn)而負(fù)荷分配不均容易出現(xiàn)打齒,一方面造成系統(tǒng)振蕩,另一方面損耗齒輪箱。

按圖4給出的主從配置方案能夠有效解決上述問(wèn)題,實(shí)現(xiàn)傾動(dòng)系統(tǒng)的穩(wěn)定可靠運(yùn)行。設(shè)備運(yùn)行過(guò)程中4臺(tái)電機(jī)的輸出轉(zhuǎn)矩曲線如圖8所示。

圖8 4臺(tái)傾動(dòng)電機(jī)的轉(zhuǎn)矩曲線

3 Droop控制

3.1 方案配置

Droop控制方案即利用變頻器的Droop(軟化/下垂)功能實(shí)現(xiàn)負(fù)荷分配的方案。Droop方案包括不分主從的各自Droop方案和Droop加補(bǔ)償?shù)闹鲝目刂品桨傅?。下面詳?xì)介紹不分主從的各自Droop方案。

該方案不分主設(shè)備和從設(shè)備,每臺(tái)變頻器各自激活Droop功能。Droop輸入信號(hào)源采用自身的轉(zhuǎn)矩設(shè)定值。按照預(yù)先設(shè)置好的Droop系數(shù)得到一條Droop曲線,當(dāng)輸出轉(zhuǎn)矩增大時(shí),輸出轉(zhuǎn)速隨之減小。Droop曲線如下圖所示:

圖9 Droop特性曲線

實(shí)際運(yùn)行時(shí),如果某臺(tái)變頻器運(yùn)行速度比另一臺(tái)變頻器高,那么它會(huì)拖動(dòng)另一臺(tái)變頻器驅(qū)動(dòng)的電機(jī),此時(shí)其輸出轉(zhuǎn)矩會(huì)增大,受到Droop功能的作用,轉(zhuǎn)矩增大會(huì)導(dǎo)致其轉(zhuǎn)速減小,與另一臺(tái)變頻器趨于同步。而轉(zhuǎn)速低的變頻器其輸出轉(zhuǎn)矩小甚至輸出符號(hào)為負(fù)的制動(dòng)轉(zhuǎn)矩,那么受到Droop功能的作用,轉(zhuǎn)矩減小會(huì)導(dǎo)致其轉(zhuǎn)速增大,與另一臺(tái)變頻器趨于同步。多臺(tái)變頻器各自激活Droop功能時(shí)就能時(shí)刻通過(guò)調(diào)整自己的輸出轉(zhuǎn)速而達(dá)到動(dòng)態(tài)的平衡。

優(yōu)點(diǎn):

  • 該方案不區(qū)分主設(shè)備和從設(shè)備,故障時(shí)無(wú)需切換主從設(shè)備,參數(shù)設(shè)置較簡(jiǎn)單。
  • 對(duì)于柔性連接效果較好。

缺點(diǎn):

  • 實(shí)際運(yùn)行速度無(wú)法精確控制,根據(jù)負(fù)載工況的變化速度會(huì)在一定范圍內(nèi)變化。

3.2 參數(shù)設(shè)置

西門子變頻器Droop功能原理圖如下:

圖10 西門子變頻器Droop功能原理圖

各臺(tái)變頻器各自采用Droop的方式,各自轉(zhuǎn)矩設(shè)定值作為Droop輸入信號(hào)源,相關(guān)參數(shù)設(shè)置如下:

3.3 案例分析

常見(jiàn)的軟連接負(fù)荷分配應(yīng)用案例包括帶式輸送機(jī)。如下圖所示的帶式輸送機(jī),采用3個(gè)驅(qū)動(dòng)輪和一個(gè)張緊輪,其中頭部有兩個(gè)驅(qū)動(dòng)輪,尾部有一個(gè)驅(qū)動(dòng)輪。每個(gè)驅(qū)動(dòng)輪各有一臺(tái)電機(jī)驅(qū)動(dòng),分別通過(guò)一臺(tái)變頻器實(shí)現(xiàn)輸送機(jī)的啟停和調(diào)速。

圖11 帶式輸送機(jī)案例

該輸送機(jī)的輸送距離長(zhǎng)達(dá)數(shù)千米。每個(gè)驅(qū)動(dòng)輪的電機(jī)均為280kW/75rpm的永磁同步電機(jī)。變頻器均采用400V/400kW的G130模塊:6SL3310-1GE37-5AA3。

3個(gè)驅(qū)動(dòng)輪由于在輸送機(jī)中所處的位置不同,同時(shí)由于皮帶柔性材料具備一定的延展性,在設(shè)備運(yùn)行的不同階段3個(gè)驅(qū)動(dòng)輪承擔(dān)的負(fù)載轉(zhuǎn)矩并非完全一致,所以不適合用其中一臺(tái)電機(jī)的轉(zhuǎn)矩設(shè)定值作為其他兩臺(tái)電機(jī)轉(zhuǎn)矩設(shè)定值的主從控制方式。

在這個(gè)案例中,我們采用每臺(tái)變頻器各自激活Droop的方式實(shí)現(xiàn)符合分配,采用相同的Droop系數(shù),當(dāng)自身輸出轉(zhuǎn)矩較大時(shí),自動(dòng)降低輸出轉(zhuǎn)速,從而減小輸出轉(zhuǎn)矩,由此達(dá)到動(dòng)態(tài)平衡。

實(shí)際測(cè)試效果能夠很好的滿足工藝要求,啟動(dòng)過(guò)程中皮帶平穩(wěn)建立張力,然后進(jìn)入穩(wěn)定的勻速運(yùn)行。設(shè)備運(yùn)行過(guò)程中3臺(tái)電機(jī)的輸出轉(zhuǎn)矩曲線如下圖所示:

圖12 3個(gè)驅(qū)動(dòng)輪的轉(zhuǎn)矩曲線

4 負(fù)荷分配方案比較

最后是方案的簡(jiǎn)單對(duì)比。


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